Vliv pokládky kabelu svařovacího obvodu na reprodukovatelné výsledky svařování je často podceňován. Při plánování svařovacího systému je třeba zohlednit následující body:
Možné chyby při návrhu a jejich optimalizace |
Možné chyby při návrhu a jejich optimalizace: např. rozdělení proudových drah |
Vliv pokládky kabelu svařovacího obvodu na reprodukovatelné výsledky svařování je často podceňován. Při plánování svařovacího systému je třeba zohlednit následující body:
Možné chyby při návrhu a jejich optimalizace |
Možné chyby při návrhu a jejich optimalizace: např. rozdělení proudových drah |
Ve svařovacím obvodu jsou různé materiály a průřezy i přechodové odpory na místech spojení.
V sériovém zapojení se odpory sčítají a může docházet k velkým ztrátám výkonu a úbytkům napětí.
Kontaktní odpory v místech spojení se značně liší v závislosti na přítlačné síle a vlastnostech povrchu.
Odpory různých materiálů | Odpory míst spojení |
R1 HP Con | Propojovací hadicové vedení | R C1 | Kladný svařovací pól na svařovacím přístroji |
R2 HP | Hadicové vedení svařovacího hořáku | R C2 | Prodlužovací hadicová souprava |
R3 GD | Zemnicí kabel | R C3 | Hadicové vedení svařovacího hořáku |
R4 WP | Svařenec, pracovní stůl | R C4 | Tělo hořáku |
|
| R C5 | Svařovací stůl nebo upínadlo |
|
| R C6 | Záporný svařovací pól na svařovacím přístroji |
|
|
| |
R | Celkový odpor (= součet všech jednotlivých odporů) |
Ve svařovacím obvodu jsou různé materiály a průřezy i přechodové odpory na místech spojení.
V sériovém zapojení se odpory sčítají a může docházet k velkým ztrátám výkonu a úbytkům napětí.
Kontaktní odpory v místech spojení se značně liší v závislosti na přítlačné síle a vlastnostech povrchu.
Odpory různých materiálů | Odpory míst spojení |
R1 HP Con | Propojovací hadicové vedení | R C1 | Kladný svařovací pól na svařovacím přístroji |
R2 HP | Hadicové vedení svařovacího hořáku | R C2 | Prodlužovací hadicová souprava |
R3 GD | Zemnicí kabel | R C3 | Hadicové vedení svařovacího hořáku |
R4 WP | Svařenec, pracovní stůl | R C4 | Tělo hořáku |
|
| R C5 | Svařovací stůl nebo upínadlo |
|
| R C6 | Záporný svařovací pól na svařovacím přístroji |
|
|
| |
R | Celkový odpor (= součet všech jednotlivých odporů) |
Ve svařovacím obvodu jsou různé materiály a průřezy i přechodové odpory na místech spojení.
V sériovém zapojení se odpory sčítají a může docházet k velkým ztrátám výkonu a úbytkům napětí.
Kontaktní odpory v místech spojení se značně liší v závislosti na přítlačné síle a vlastnostech povrchu.
Odpory různých materiálů | Odpory míst spojení |
R1 HP Con | Propojovací hadicové vedení | R C1 | Kladný svařovací pól na svařovacím přístroji |
R2 HP | Hadicové vedení svařovacího hořáku | R C2 | Prodlužovací hadicová souprava |
R3 GD | Zemnicí kabel | R C3 | Hadicové vedení svařovacího hořáku |
R4 WP | Svařenec, pracovní stůl | R C4 | Tělo hořáku |
|
| R C5 | Svařovací stůl nebo upínadlo |
|
| R C6 | Záporný svařovací pól na svařovacím přístroji |
|
|
| |
R | Celkový odpor (= součet všech jednotlivých odporů) |
Odpor kabelu, kterým protéká proud, závisí na průřezu, materiálu a délce.
Vysoký odpor způsobuje úbytek napětí, a tím i ztrátu výkonu ve svařovacím obvodu.
Tomu může zabránit dostatečné dimenzování průřezů kabelů.
Doporučené minimální průřezy kabelů pro nechlazené měděné kabely a 100% dovolené zatížení:
Svařovací proud | Délka kabelu až 10 m | Délka kabelu až 50 m |
---|---|---|
150 A | 16 mm² | 25 mm² |
200 A | 25 mm² | 35 mm² |
250 A | 35 mm² | 50 mm² |
300 A | 50 mm² | 70 mm² |
400 A | 70 mm² | 95 mm² |
500 A | 95 mm² | 120 mm² |
600 A | 120 mm² | 2 × 95 mm² |
DŮLEŽITÉ! Díly, které jsou obecně izolovány od potenciálu země, položte a uchyťte, abyste zabránili paralelním odporům a průtokům proudu.
Každý vodič, kterým protéká proud, vytváří magnetické pole. Pokud se změní velikost proudu, měnící se magnetické pole indukuje napětí. Napětí působí proti změně proudu.
Indukčnost odpovídá odporu vůči změně proudu.
Pokud se zvětší plocha rozpětí mezi dvěma vodiči, zvětší se plocha magnetického toku, a tím i indukčnost.
Indukčnosti | Výpočet indukčností z následujících veličin |
L1 | Indukčnost kladného pólu cívky | N1 | Počet závitů kladného svařovacího pólu |
L2 | Indukčnost cívky zemnicího kabelu | N2 | Počet závitů záporného svařovacího pólu |
L3 | Indukčnost z celkové plochy | A1 | Plocha vinutí kladného svařovacího pólu |
A2 | Plocha vinutí záporného svařovacího pólu | ||
|
| A3 | Plocha rozpětí |
|
| µr1–µr3 | Propustnost způsobená materiálem na površích |
|
|
| |
L | Celková indukčnost (= součet L1 + L2 + L3) |
Indukčnost L [µH] se zvyšuje na základě propustnosti okolních materiálů µr a umocňuje se na druhou počtem závitů vodiče N.
S uzavřenou plochou A a materiály µr lze odhadnout indukčnost podle vzorce pro prstencovou vzduchovou cívku µ0:
N | Počet závitů [1] |
A | Plocha rozpětí [m2] |
l | Délka vodiče [m] |
| Konstanta magnetického pole [Vs/Am] |
| Relativní propustnost [Vs/Am] |
DŮLEŽITÉ! |
Každý vodič, kterým protéká proud, vytváří magnetické pole. Pokud se změní velikost proudu, měnící se magnetické pole indukuje napětí. Napětí působí proti změně proudu.
Indukčnost odpovídá odporu vůči změně proudu.
Pokud se zvětší plocha rozpětí mezi dvěma vodiči, zvětší se plocha magnetického toku, a tím i indukčnost.
Indukčnosti | Výpočet indukčností z následujících veličin |
L1 | Indukčnost kladného pólu cívky | N1 | Počet závitů kladného svařovacího pólu |
L2 | Indukčnost cívky zemnicího kabelu | N2 | Počet závitů záporného svařovacího pólu |
L3 | Indukčnost z celkové plochy | A1 | Plocha vinutí kladného svařovacího pólu |
A2 | Plocha vinutí záporného svařovacího pólu | ||
|
| A3 | Plocha rozpětí |
|
| µr1–µr3 | Propustnost způsobená materiálem na površích |
|
|
| |
L | Celková indukčnost (= součet L1 + L2 + L3) |
Indukčnost L [µH] se zvyšuje na základě propustnosti okolních materiálů µr a umocňuje se na druhou počtem závitů vodiče N.
S uzavřenou plochou A a materiály µr lze odhadnout indukčnost podle vzorce pro prstencovou vzduchovou cívku µ0:
N | Počet závitů [1] |
A | Plocha rozpětí [m2] |
l | Délka vodiče [m] |
| Konstanta magnetického pole [Vs/Am] |
| Relativní propustnost [Vs/Am] |
DŮLEŽITÉ! |
Při svařování s vysokými hodnotami indukčnosti již nemohou probíhat rychlé změny proudu při požadované rychlosti změny, protože maximální napětí zdroje svařovacího proudu (= limit U) není dostatečné.
To je patrné zejména u pulzních oblouků a dlouhých hadicových vedení s vysokými hodnotami indukčnosti ve svařovacím obvodu.
Nízká indukčnost | Vysoká indukčnost |
Při vysoké indukčnosti nedosahuje aktuální hodnota proudu Iact požadované proudové křivky Iset kvůli omezenému napětí zásuvky Uclamp.
Sekvence A1–A2: | Sekvence B1–B2: |
Stejná nastavení pro sekvenci A1–A2 a B1–B2.
Odpor svařovacího obvodu a indukčnost svařovacího obvodu se stanovují pomocí svařovacího přístroje v průběhu vyrovnání R/L.
Po nasazení kontaktní špičky a spuštění vyrovnání R/L se stanoví úbytek napětí a indukčnost v celém svařovacím obvodu. Ohmický odpor a indukčnost se používají ke správné dokumentaci zobrazení napětí oblouku a k regulaci procesu.
DŮLEŽITÉ! |
Spuštění vyrovnání R/L:
Indukčnost ve svařovacím obvodu se mění podle polohy měření.
Při změně polohy se mění plocha rozpětí svařovacího obvodu, a tím také indukčnost. Podmínky pro uvolnění kapky nejsou konstantní.
Svařovací přístroj vypočítá okamžitou hodnotu indukčnosti pro svařovací procesy Puls, PMC a CMT a regulátory procesu mohou lépe reagovat na změny indukčnosti.
Poloha 1: | Poloha 2: |
DŮLEŽITÉ! |
Směrné hodnoty odporu svařovacího obvodu R a indukčnosti L pro možná rušení procesu:
Svařovací proces | R [mOhm] | L [μH] |
---|---|---|
Běžný krátký oblouk * | ≤ 50 | ≤ 30 |
Pulzní oblouk * | ≤ 25 | ≤ 40 |
Sprchový oblouk ** | ≤ 60 | ≤ 80 |
Předpoklady:
* | Svařovací proud 120 A, přídavný materiál ø 1,2 mm, ochranný plyn M21 |
** | Sprchový oblouk s 300 A, přídavný materiál ø 1,2 mm, ochranný plyn M21 |
Doporučení se může lišit v závislosti na typu svařovacího přístroje, pracovním bodě, vlastnosti charakteristiky a rušeních.
Sprchový oblouk
Sprchový oblouk je kvůli své téměř konstantní proudové křivce nejméně citlivý na vysoké proudy.
Běžný krátký oblouk
Chování zkratu je určeno na základě událostí.
LSC (Low Spatter Control)
Díky své strategii krátkého oblouku založené na prognózách je proces LSC citlivý na vysoké hodnoty indukčnosti.
S pomocí elektronického spínače ve svařovacím obvodu (např. čisticí sekce, TPS 400i LSC ADV) se významně zlepšuje narušení chování indukčního rozpadu.
CMT
Vzhledem k cyklickému vyrovnání procesu při každém pohybu drátové elektrody dopředu a dozadu se proces CMT nachází mezi procesy LSC a LSC ADV.
Pulzní oblouk
Varianty pulzního oblouku jsou nejcitlivější, protože vysoké pulzní proudy vyžadují nízké odpory a nízké hodnoty indukčnosti.
Jako nápravu lze použít přizpůsobené charakteristiky s více oblouky PMC, které mají pomalejší rychlosti změn a nižší velikosti proudu.
Pokud se elektrický vodič nachází v magnetickém poli, působí na něj výsledná síla.
Tato tzv. Lorentzova síla závisí na směru proudu, směru magnetického pole a jejich vzájemné orientaci.
I ty nejmenší magnetické síly způsobují geometrické vychýlení oblouku.
Toto nežádoucí vzájemné působení se nazývá „magnetické foukání oblouku“.
Vhodnost svařování MIG/MAG v závislosti na hustotě magnetického toku:
velmi dobré | dobré | střední | špatné | nemožné |
≤ 2 mT | 2–4 mT | 4–6 mT | 6–8 mT | ≥ 8 mT |
≤ 20 Gauss | 20–40 Gauss | 40–60 Gauss | 60–80 Gauss | ≥ 80 Gauss |
Magnetizované díly mohou vychýlit oblouk a narušit uvolnění kapky.
I drátová elektroda, kterou protéká proud, a plazma oblouku vytvářejí soustředná magnetická pole, která jsou zkreslená na koncích dílů a v nerovnoměrných styčných mezerách, a rovněž působí na oblouk vychylovací silou.
Pokud jsou díly upínacího zařízení, kterými protéká proud, vyrobeny z feritického materiálu, zachovávají si zbytkový magnetismus (= remanenci). Hliník, měď a austenitické oceli si nezachovávají žádnou remanenci.
Silový účinek magnetických polí na oblouk:
Síla magnetického pole v dílu závisí na velikosti proudu, magnetické vodivosti (materiálu), průřezu a počtu a velikosti styčných mezer v magnetickém obvodu.
Převařování předem zmagnetizované proudové dráhy může mít negativní vliv na stabilitu.
Foukání oblouku z uzemnění:
Poloha zemnicí svorky je rozhodující pro směr průtoku proudu a jeho magnetické pole v dílu.
Elektrický proud volí u stejných materiálů a průřezů vždy nejkratší cestu a určuje směr vychýlení oblouku vůči zemnicí svorce.
Stanovení silového účinku na oblouk:
pomocí pravidla pravé ruky
Palec ve směru svařovacího proudu
Ukazováček ve směru siločar magnetického pole
Prostředníček ukazuje ve směru síly
Pokud se elektrický vodič nachází v magnetickém poli, působí na něj výsledná síla.
Tato tzv. Lorentzova síla závisí na směru proudu, směru magnetického pole a jejich vzájemné orientaci.
I ty nejmenší magnetické síly způsobují geometrické vychýlení oblouku.
Toto nežádoucí vzájemné působení se nazývá „magnetické foukání oblouku“.
Vhodnost svařování MIG/MAG v závislosti na hustotě magnetického toku:
velmi dobré | dobré | střední | špatné | nemožné |
≤ 2 mT | 2–4 mT | 4–6 mT | 6–8 mT | ≥ 8 mT |
≤ 20 Gauss | 20–40 Gauss | 40–60 Gauss | 60–80 Gauss | ≥ 80 Gauss |
Magnetizované díly mohou vychýlit oblouk a narušit uvolnění kapky.
I drátová elektroda, kterou protéká proud, a plazma oblouku vytvářejí soustředná magnetická pole, která jsou zkreslená na koncích dílů a v nerovnoměrných styčných mezerách, a rovněž působí na oblouk vychylovací silou.
Pokud jsou díly upínacího zařízení, kterými protéká proud, vyrobeny z feritického materiálu, zachovávají si zbytkový magnetismus (= remanenci). Hliník, měď a austenitické oceli si nezachovávají žádnou remanenci.
Silový účinek magnetických polí na oblouk:
Síla magnetického pole v dílu závisí na velikosti proudu, magnetické vodivosti (materiálu), průřezu a počtu a velikosti styčných mezer v magnetickém obvodu.
Převařování předem zmagnetizované proudové dráhy může mít negativní vliv na stabilitu.
Foukání oblouku z uzemnění:
Poloha zemnicí svorky je rozhodující pro směr průtoku proudu a jeho magnetické pole v dílu.
Elektrický proud volí u stejných materiálů a průřezů vždy nejkratší cestu a určuje směr vychýlení oblouku vůči zemnicí svorce.
Stanovení silového účinku na oblouk:
pomocí pravidla pravé ruky
Palec ve směru svařovacího proudu
Ukazováček ve směru siločar magnetického pole
Prostředníček ukazuje ve směru síly
Dva sousední oblouky se stejným směrem proudu se navzájem přitahují.
Čím menší je úhel a čím menší je vzdálenost mezi drátovými elektrodami, tím větší je vzájemná přitažlivost.
I1 | Svařovací proud hlavní elektrody |
I2 | Svařovací proud podřízené elektrody |
B1 | Magnetický tok způsobený hlavní elektrodou |
B2 | Magnetický tok způsobený podřízenou elektrodou |
F1 | Vychylovací síla způsobená hlavní elektrodou |
F2 | Vychylovací síla způsobená podřízenou elektrodou |
Oblouk v pulzní fázi působí na druhý oblouk silným magnetickým polem.
Svařování směrem od země je výhodné, protože oba oblouky jsou tlačeny dopředu.
Pro svařování TWIN byly vyvinuty synchronizované charakteristiky s vysokým tlakem plazmatu při vysoké velikosti proudu.
Demagnetizace dílů snižuje foukání oblouku a je dosažena pomocí cyklické remagnetizace. K cyklické remagnetizaci lze použít elektromagnety nebo demagnetizační zařízení.
Uplatnění najde tento proces při stavbě potrubí nebo u dílů se zbytkovým magnetismem způsobeným ve výrobě nebo při přepravě.
Pokud elektromagnet nemá demagnetizační funkci, existuje jednoduchá alternativa:
použití svařovacího přístroje TIG AC (např. iWave AC/DC) a zkratovaných zemnicích kabelů na obaleném dílu a současné snížení proudové amplitudy.
Demagnetizace přístrojem iWave AC/DC:
Pokud se na jednom dílu nebo v jedné svařovací buňce svařuje více oblouků, je pokládka hadicových vedení a zemnicích kabelů zásadní pro jejich vzájemné rušení.
Na následujícím obrázku jsou znázorněny dva paralelní zemnicí kabely.
Červeným kabelem (a) protéká proud a indukuje napětí v šedém kabelu (b).
Velikost indukovaného napětí je popsána pomocí vazebního faktoru (M).
Vazební faktor kvadraticky klesá se vzdáleností (d). Čím větší je vzdálenost, tím nižší je indukované napětí.
Doporučuje se minimální vzdálenost 30 cm.
Společné vedení zemnicích kabelů ve feritickém kanálu (např. v železné kolejnici) posiluje vazbu.
Vyhněte se společnému vedení zemnicích kabelů ve feritickém kanálu!
Pokud se na jednom dílu nebo v jedné svařovací buňce svařuje více oblouků, je pokládka hadicových vedení a zemnicích kabelů zásadní pro jejich vzájemné rušení.
Na následujícím obrázku jsou znázorněny dva paralelní zemnicí kabely.
Červeným kabelem (a) protéká proud a indukuje napětí v šedém kabelu (b).
Velikost indukovaného napětí je popsána pomocí vazebního faktoru (M).
Vazební faktor kvadraticky klesá se vzdáleností (d). Čím větší je vzdálenost, tím nižší je indukované napětí.
Doporučuje se minimální vzdálenost 30 cm.
Společné vedení zemnicích kabelů ve feritickém kanálu (např. v železné kolejnici) posiluje vazbu.
Vyhněte se společnému vedení zemnicích kabelů ve feritickém kanálu!
I1 | Požadovaný svařovací proud svařovacího přístroje 1 |
I2 | Požadovaný svařovací proud svařovacího přístroje 2 |
U1 | Požadované napětí svařovacího obvodu 1 |
U2 | Požadované napětí svařovacího obvodu 2 |
Uc | Vazební napětí |
Na obrázku jsou červeně znázorněny idealizované proudové křivky (I) a modře idealizované napěťové křivky (U) dvou svařovacích přístrojů.
Svařovací přístroj 1 indukuje při svařování vazební napětí (Uc) ve svařovacím obvodu svařovacího přístroje 2.
Toto vazební napětí se přičítá k napětí oblouku nebo se od něj odečítá a zkresluje skutečné podmínky délky oblouku a uvolnění kapky a jejich naměřené hodnoty pro druhý svařovací přístroj.
V důsledku tohoto rušení dochází k cyklické změně délky oblouku.
Na obrázku je dále znázorněno typický návrh s paralelně položenými hadicovými vedeními a zemnicími kabely, které na sebe vážou vzájemně indukovaná napětí. Tuto magnetickou vazbu řeší oddělení svařovacích obvodů nebo ponechání dostatečné vzdálenosti mezi vodiči, kterými protéká proud (viz také str.(→)).
Nejjednodušší způsob, jak zkontrolovat vazbu při nestabilním svařovacím procesu:
Vždy na dílu svařujte pouze s jedním obloukem a porovnejte výsledek svařování.
Nerovnoměrný průběh svaru při začlenění rušivých napětí do vlastního svařovacího obvodu:
Změny oblouku, které vedou k tomuto nežádoucímu výsledku svařování, lze vidět ve vysokorychlostním záznamu i pouhým okem.
Nápravná opatření popsaná v příkladech optimalizace od str. (→), redukují rušení délky oblouku.
Je dosaženo dobrého výsledku svařování se stabilní délkou oblouku.
Spuštění vazby svařovacího obvodu:
DŮLEŽITÉ! Pracovní kroky je třeba provést na obou svařovacích přístrojích!
0 mOhm / 0 %
dva zcela oddělené svařovací elektrické obvody
Vysoká hodnota v mOhm
velké množství statických vazeb, např. v důsledku společných zemnicích kabelů
Vysoká hodnota v %
velké množství dynamických vazeb, např. v důsledku těsně přiléhajících paralelních hadicových vedení nebo zemnicích kabelů jiných svařovacích přístrojů.
Pokud jsou dva zemnicí kabely nebo hadicová vedení společně položeny nebo navinuty ve feritické kolejnici, zvyšuje se vzájemné rušení, a tím i dynamická vazba.
Vyhodnocení výsledků měření je rozděleno do čtyř oblastí. Pokud jsou výsledky měření ve dvou spodních oblastech, je třeba svařovací obvody na jednom dílu optimalizovat.
Při svařování jednoho dílu více oblouky je třeba stanovit hodnoty vzájemných vazeb jednotlivých svařovacích obvodů. Jednotlivé hodnoty vazeb se sčítají, pokud se všechny oblouky navzájem magneticky ovlivňují.
Zaznamenávání jednotlivých proudových drah a jejich měření, analýza a úprava po dvojicích zjednodušuje optimalizaci svařovacích obvodů.
Postup měření vazby:
Za účelem dosažení reprodukovatelných výsledků svařování je třeba naplánovat a případně optimalizovat elektrický svařovací obvod.
Kromě polohy a délky zemnicích kabelů je pro konzistentní kvalitu výsledků svařování rozhodující i jejich upevnění.
Za účelem dosažení reprodukovatelných výsledků svařování je třeba naplánovat a případně optimalizovat elektrický svařovací obvod.
Kromě polohy a délky zemnicích kabelů je pro konzistentní kvalitu výsledků svařování rozhodující i jejich upevnění.
Za účelem dosažení reprodukovatelných výsledků svařování je třeba naplánovat a případně optimalizovat elektrický svařovací obvod.
Kromě polohy a délky zemnicích kabelů je pro konzistentní kvalitu výsledků svařování rozhodující i jejich upevnění.
K zajištění nízkých přechodových odporů je nutná vysoká přítlačná síla nebo povrchový tlak:
Šroubové přípojné svorky mají nejvyšší přítlačné síly (> 1000 N).
Často používané upínací prvky a kloubové svorky nejsou obvykle přesně definovány, zejména s ohledem na tolerance.
Na obrázku jsou znázorněny varianty bodových zemnicích bodů.
Pneumatická verze se dvěma zemnicími body má navíc pružinové upínací válce pro různé síly a průměry.
Na druhém obrázku jsou znázorněny verze posuvných zemnicích kontaktů, které se používají na kolejnicových systémech nebo v nich.
I u těchto systémů je velmi důležitý vysoký povrchový tlak. Proto je třeba zajistit, aby se posuvný blok nemohl zvednout.
Často se proto používá elektrický obvod se dvěma pružinovými posuvnými bloky.
Chrániče proti nečistotám nebo stírací systémy chrání kolejnici před prachem a izolačními mazivy.
Každý svařovací elektrický obvod vyžaduje vlastní zemnicí bod nebo vlastní zemnicí kolejnici, které je třeba dostatečně dimenzovat.
DŮLEŽITÉ!
Pro rotující zařízení a díly jsou k dispozici varianty s posuvnými zemnicími kontakty:
Důležité informace týkající se zemnicích kontaktů pro rotační zařízení:
Plánování více zemnicích bodů může výrazně zkrátit délku proudových drah a snížit indukční plochy. Zabrání se společným zemnicím vedením, dojde k oddělení proudových drah.
Aby se dosáhlo přibližně stejných hodnot odporu, měly by být zemnicí kabely stejně dlouhé a v možných případech by měly být položeny paralelně s hadicovým vedením kladného svařovacího pólu.
Na obrázku je znázorněna pokládka zemnicích kabelů na podlaze haly ve tvaru sítě.
Velké podélné podvozky s dlouhými vlečnými řetězy pro hadicové vedení a zemnicí kabel by měly velmi vysoké hodnoty odporu a indukčnosti.
V kompaktních svařovacích systémech s integrovaným pohonem drátu a bez propojovacího hadicového vedení se obvykle používají také krátká hadicová vedení svařovacího hořáku.
V takovém případě je nutné dbát zejména na pokládku zemnicího kabelu:
To způsobuje:
Špatně upnuté zemnicí spoje nebo znečištěné povrchy svařence mají velké, měnící se přechodové odpory.
V kompaktních svařovacích systémech s integrovaným pohonem drátu a bez propojovacího hadicového vedení se obvykle používají také krátká hadicová vedení svařovacího hořáku.
V takovém případě je nutné dbát zejména na pokládku zemnicího kabelu:
To způsobuje:
Špatně upnuté zemnicí spoje nebo znečištěné povrchy svařence mají velké, měnící se přechodové odpory.
V dělených svařovacích systémech je samostatný podavač drátu připojen ke svařovacímu přístroji prostřednictvím propojovacího hadicového vedení.
Délka propojovacího hadicového vedení a jeho uspořádání jsou rozhodující pro indukčnost ve svařovacím obvodu.
Navíjení propojovacího hadicového vedení na podvozek nebo v nejhorším případě kolem plynové lahve násobí celkovou indukčnost ve svařovacím obvodu.
Náprava
Navíjejte zemnicí kabel a propojovací hadicové vedení v opačných směrech:
Na předchozím obrázku je znázorněno, jak se uprostřed zvedne propojovací hadicové vedení a následně se navine.
Kompenzovaná propojovací hadicová vedení
U kompenzovaných propojovacích hadicových vedení jsou kabel svařovacího kladného pólu i zemnicí kabel vedeny v hadicovém vedení.
Pomocí vnitřního „čtyřnásobného uspořádání kabelů“ je kompenzováno téměř celé magnetické pole.
Toto speciální řešení může být variantou pro krátké zemnicí kabely a nízké hodnoty indukčnosti, zejména při stavbě lodí a potrubí.
Zejména v automatizovaných systémech nebo při použití robotů je nutné svařovací obvod předem naplánovat, aby se předem vyloučilo nebo omezilo rušení procesu.
Následné plánování a optimalizaci lze často realizovat jen s velkým úsilím.
Systém by se měl plánovat se stejnými délkami a průřezy zemnicích kabelů pro různé zemnicí body.
Plocha rozpětí mezi propojovacím hadicovým vedením a zemnicím kabelem určuje indukčnost a měla by být co nejmenší.
Díl nebo zařízení je nutné izolovat od potenciálu země, aby se zabránilo paralelním zemním proudům a posunům potenciálu napětí.
Zejména v automatizovaných systémech nebo při použití robotů je nutné svařovací obvod předem naplánovat, aby se předem vyloučilo nebo omezilo rušení procesu.
Následné plánování a optimalizaci lze často realizovat jen s velkým úsilím.
Systém by se měl plánovat se stejnými délkami a průřezy zemnicích kabelů pro různé zemnicí body.
Plocha rozpětí mezi propojovacím hadicovým vedením a zemnicím kabelem určuje indukčnost a měla by být co nejmenší.
Díl nebo zařízení je nutné izolovat od potenciálu země, aby se zabránilo paralelním zemním proudům a posunům potenciálu napětí.
Systémy s jedním zemnicím bodem
Příklad – otočné zařízení s podélným podvozkem
Náprava:
Návrh s několika zemnicími body
Na druhém obrázku je znázorněn podélný podvozek s doplňkovým zemnicím kontaktem.
Plochy mezi svařovacím kladným pólem a zemnicím kabelem nad dílem jsou výrazně menší a také konstantnější po celé dráze pojezdu.
Při ručních i automatizovaných procesech lze na jednom dílu použít více oblouků, což může vést k účinkům magnetické vazby.
Při ručních i automatizovaných procesech lze na jednom dílu použít více oblouků, což může vést k účinkům magnetické vazby.
Pokud se na jednom dílu svařuje současně několik oblouků, je nutné od sebe všechny svařovací elektrické obvody oddělit:
A | Svařovací systém s chybami návrhu (a) křížení proudových drah společný zemnicí potenciál proudová dráha vedená pod druhým obloukem (b) |
B | Správně navržený svařovací systém – napájecí a zemnicí kabely se vzájemně kompenzují (d) oddělené země a nepřekrývající se proudové dráhy (e) |
Výsledek optimalizace:
Rušivá napětí ze sousedních svařovacích elektrických obvodů ovlivňují regulaci délky oblouku a mají za následek nestabilní svařovací proces (viz také od str. (→)).
Náprava:
Přímé měření napětí pomocí senzorového kabelu (c) od dílu k dalšímu rozhraní systémové sběrnice (např. podavač drátu (b), SplitBox nebo SB 60i)
Z tohoto rozhraní se potenciál napětí přenáší do svařovacího přístroje bez rušení.
(a) | Svařovací přístroj |
(b) | Podavač drátu, SplitBox nebo SB 60i |
(c) | Senzorový kabel |
(d) | Vzdálenost min. 30 cm |
(e) | Komunikace přes sběrnici SpeedNet |
Na obrázku je znázorněno schéma zapojení senzorových rozhraní (a) a (b).
Senzorový kabel je veden odděleně od komunikace přes sběrnici SpeedNet (e), ale ve stejném vícepólovém kabelu robota v hadicovém vedení.
Fyzikální účinky odporu a indukčnosti způsobené uspořádáním svařovacího obvodu se nemění, protože jsou určeny kabely, kterými protéká proud (hadicové vedení a zemnicí kabel).
Zlepšuje se měření napětí oblouku a eliminuje se rušení při měření napětí.
DŮLEŽITÉ!
První volbou při optimalizaci je vždy zlepšení uspořádání hadicového vedení.
Pokud je to možné, měla by být vzdálenost (d) od senzorového kabelu k zemnicímu kabelu nebo hadicovému vedení alespoň 30 cm, aby se zabránilo vniknutí vazebního napětí do senzorového kabelu.
Jednožilové svařovací systémy zpravidla nevyžadují senzorový kabel.
Pokud se na jednom dílu svařuje více oblouků a hadicová vedení a zemnicí kabely nebyly optimálně vedeny, senzorový kabel výrazně zlepšuje měření napětí, a tím i stabilitu oblouku.
Příklad: Otočný stůl se svařovacím prostorem za přepážkou
Více svařovacích poloh vyžaduje na zařízení více zemnicích kontaktů a senzorových kabelů. Ty musí být také uspořádány v dostatečné vzdálenosti, aby se zabránilo vzniku vazeb.
Několik senzorových kabelů lze vést společně v kabelovém svazku, protože nevedou svařovací proud a nezpůsobují vzájemnou vazbu.
U dlouhých svařovacích portálů nemá senzorový kabel žádné výhody. Proto je třeba již při plánování systému počítat s krátkými délkami svařovacích elektrických obvodů.
Senzorový kabel představuje dodatečné řešení, např. pro stávající systémy.
V ideálním případě je již při plánování systému zohledněna očekávaná proudová křivka.
V dalších odstavcích jsou popsány následující příklady optimalizace:
V dalších odstavcích jsou popsány následující příklady optimalizace:
V dalších odstavcích jsou popsány následující příklady optimalizace:
Obrázky před optimalizací a po ní jsou uvedeny níže ve zvětšeném zobrazení.
Několik samostatných svařovacích systémů na jednom dílu – před optimalizací |
Několik samostatných svařovacích systémů na jednom dílu – po optimalizaci |
Obrázky před optimalizací a po ní jsou uvedeny níže ve zvětšeném zobrazení.
Návrh systému TWIN před optimalizací |
Návrh systému TWIN po optimalizaci |
Obrázky před optimalizací a po ní jsou uvedeny níže ve zvětšeném zobrazení.
Systém Multi-TWIN před optimalizací |
Systém Multi-TWIN po optimalizaci |